1.有限元模子的成立
2.在地行动用下在没有加筋和加筋挡土墙位移阐明
（1）对比未加筋挡土墙而言，加筋挡土墙在抗震方面较量好，在同样地动震级的环境下，加筋后得挡土墙程度位移小。
（2）加筋挡土墙在受到差异震级的荷载浸染下，加筋体受力环境墙角较小，墙顶较大，跟着震级增大，加筋体受力逐渐变为中间大两端小，跟着震级的增大，加筋体受力最大位置在程度偏向上逐渐远离面板。
3.加筋挡土墙筋材受力阐明
土工格珊加筋挡土墙模子设计参数表
通过对加筋挡土墙在地行动用下动力阐明获得以下结论：
加筋挡土墙作为一种新型支挡布局，其抗震机能优良在我国建树规模获得遍及应用，但由于岩土工程的巨大性和非凡性，设计中不能照搬，加筋挡土墙抗震设计要思量到加筋体的机能，土的动力特性，土和加筋体、面板的彼此浸染，加筋体在差异震级下受力特性等一系列问题，因此，对加筋挡土墙的动力阐明长短常须要。
（2）在地行动用下加筋挡土墙的特性研究位移变革见表
4.结论
土工格珊加筋挡土墙加筋体拉力变革图
（1）横向位移，在6、7、8度地动力的浸染下，位移变革见下表：
成立的ansys有限元模子中土体本构模子回收Drucker-Prager模子，屈服准则回收等面积圆屈服准则。成立二维模子，回收的土体单位为8节点的PLANE82单位。尺寸上，坡高为6米，宽度为10米，面板回收面板单位。加筋体回收一维单位Link1模仿。加筋体回收6米长，填土的密度为1.9g/cm3，筋体质料回收厚度为5mm，其他参数见表，地动波的参数选取，地动波加快度峰值采纳0.1g、0.2g、0.3g、0.4g。一连时间回收10s。参数详见表：
通过上表可知：跟着地动震级的增加，墙体程度位移增大，6度时位移较量小，但8度时位移很是明明，是6度时位移的近20倍，可见，在地动下，未加筋挡土墙在动力荷载浸染下位移很大，贴别是在地动震级很大的环境下越发明明，再较量在同一震级下墙体位移变革，墙体大致分为下部、中部和上部，从位移变革上来看墙体6度时各个部位位移变革不是很大，但地动震级到达7级时就很明明，下部位移较小，上部变革较大，震级到达8度时墙体位移产生很大变革，墙的下部位移大，其次中部，最小位移是上部。
由上表中关于加筋后挡土墙在地行动用下面板侧向位移可知：跟着地动震级的增加，墙体程度位移有所增加，可是位移变革不是很大，从6度到8度，位移约莫增加了8倍，比起没有加筋的挡土墙而言，加筋后的挡土墙抗震结果很明明，从某一震级下挡土墙位移量变革看，6度震级下墙体下部、中部和上部位移变革幅度都很靠近，而7度时上部变革幅度要大于下部，8度变革幅度比7度变革幅度要大的多，较量未加筋挡土墙和加筋挡土墙在6度、7度和8度地动的浸染下墙体位移变革可知：在6度震级下，未加筋挡土墙位移大，加筋后挡土墙位移小，约莫相差5倍，在7度地动下也是未加筋挡土墙位移大，加筋后挡土墙位移小，下部相差不是很明明约2倍，但上部位移相差很大靠近4倍，加筋后挡土墙位移明明较小，震级为8度时，没有加筋和加筋后的挡土墙位移也同样产生很明明的变革，其上部变革较小，约莫为2倍，而下部变革约莫为12倍。总的来说，加筋后挡土墙抗震机能明明要比不加筋的挡土墙要好。边坡也不变。
图为加筋挡土墙在地行动用下，在峰值加快度为0.1g、0.2g、0.3g和0.4g浸染下土工格珊加筋挡土墙中加筋体拉力值变革图，从图中可知：总体来说加筋体在受到地动荷载的浸染下受力的位置和巨细是差异的，跟着从墙角到墙顶，加筋体受力逐渐增大，0.1g浸染下加筋体受力最大的位置在墙顶，并且加筋体受力的位置也是差异的，程度偏向上，在距面板靠近2米的位置最大，跟着峰值加快度增加，程度偏向上受力位置大于2米，到0.4g时，到达3米的位置，在竖直偏向上，跟着峰值加快度的增加，加筋体受力逐渐转向中间大，两端小的特点。
